316方管廠家對焊后試樣進行能譜分析

316方管廠家試驗管材為 00Cr18Ni14Mo2Cu2 奧氏體不銹 鋼 ,焊接材料為 A032 奧氏體不銹鋼焊條 ,316方管廠家采用普 通電弧手工焊接方法施焊 ,焊后未熱處理。 對焊后試樣進行能譜分析和定量化學成分分 析、金相(金相夾雜物和金相組織) 分析。316方管廠家用 SCE(汞/ 甘汞2飽和 KCl) 電極作為參比電極來衡量工 作電極的電位 ,輔助電極為暗黑鉑電極 ,采用 407 合成膠密封試樣。電化學試驗介質溶液的組成 為 :4. 35 %NaCl 水溶液 (模擬海水成分) ,溫度為 25 ℃。試樣有效工作面積約 0. 5cm2 ,掃描速率為 2mV/ s。分別取母材區(BMZ) 、焊縫區(WZ) 和影 響區( HAZ) 進行試驗。

主要因素。由于 Cl - 與 M + (金屬鍵) 的結合鍵較 強 ,因而易侵入鈍化膜 ,使 Cl - 破壞鈍化膜 ,從而 發生腐蝕[1 ] 。316方管廠家在焊縫及其附近區域 ,由于焊接熱 循環的影響 ,其金相組織變化很大 ,除了 Cl - 引起 的點蝕外 ,還易引起局部選擇性腐蝕和晶間腐蝕。 尤其在焊后未經熱處理時 ,腐蝕更加嚴重。

316方管廠家焊縫區 Cu 元素基本缺失 ,熱影 響區 Cu 含量下降 ,但在海水介質中 ,Cu 元素對不 銹鋼耐腐蝕能力影響甚小。從表 1 中看出 ,Mn 元素在焊縫區基本缺失 ,熱影響區的 Mn 含量相 對母材的有所下降。鋼中的 Mn 以 MnS 形式存 在 ,MnS 在焊接等加熱條件下易發生熔融 ,在其 后急冷、析出過程中凝固變得不充分 ,MnS 周圍 分散著細微的硫化物 ,極易促進腐蝕。因此焊縫 區因缺少 Mn 而對耐腐蝕能力沒有影響 ,而熱影 響區則抗腐蝕能力下降 ,母材因沒有經過重結晶 過程所以耐腐蝕能力沒有影響。

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